云母是一種高形態(tài)化的薄片狀硅酸鋁礦物,其彈性模量高、硬度低、電氣性能好,制品撓曲率低。用云母增強(qiáng)的ＰＰ(ＭＲＰ)的剛性、強(qiáng)度都較ＰＰ高;且耐熱性、抗撓曲性、尺寸穩(wěn)定性以及電絕緣性等均明顯改善,綜合性能基本達(dá)到工程塑料水平,且成本較低。盡管ＭＲＰ有很多優(yōu)點(diǎn),但云母畢竟是一種無機(jī)物,與ＰＰ相容性差,填充量高時(shí)難以分散均勻;且與ＰＰ基體間的相互作用弱,常導(dǎo)致材料的沖擊強(qiáng)度及加工流動(dòng)性能急劇下降。因此需對云母進(jìn)行預(yù)處理,處理劑常用硅烷偶聯(lián)劑和鈦酸酯類偶聯(lián)劑,本工作自制了一種以稀土有機(jī)配合物為主體的偶聯(lián)劑(ＲＥＣ),考察了其對ＰＰ/云母的加工及力學(xué)性能的影響;同時(shí),鑒于ＭＲＰ材料一般需長期在暴露條件下使用,耐老化性能非常重要,因而對云母及稀土偶聯(lián)劑對復(fù)合材料老化性能的影響進(jìn)行了研究。

1　實(shí)驗(yàn)部分

1.1　原料ＰＰ:Ｆ401,廣州石化總廠,ＭＦＲ為2 5ｇ/10ｍｉｎ,密度0 91ｇ/ｃｍ3;云母粉:密度2 78ｇ/ｃｍ3,粒徑400目,廣州天泰實(shí)業(yè)公司;稀土偶聯(lián)劑:自制,Ｌａ(ＩＩＩ)與多元羧酸衍生物及其它配體形成的三元混配型配合物與約6%硬脂酸鈣形成的復(fù)合物。

1.2　云母的表面處理經(jīng)120℃10ｈ后,于高速混合器中與稀土偶聯(lián)劑ＲＥＣ,在85℃下高速攪拌10ｍｉｎ,即可;不加ＲＥＣ的云母也經(jīng)同樣烘干、攪拌過程。

1.3　主要設(shè)備及儀器雙輥開煉機(jī):ＸＫＲ-160Ａ,湛江機(jī)械廠;平板硫化機(jī):ＱＬＢ-Ｄ,湖州橡膠機(jī)械廠;熔體流動(dòng)速率儀:,μＰＸＲＺ 400型,吉林大學(xué)科教儀器廠;旋轉(zhuǎn)粘度計(jì):ＮＤＪ-1型,上海天平儀器廠。

1.4　ＰＰ/云母樣品的制備ＰＰ在雙輥開煉機(jī)上于170℃塑化后,加入云母,混煉均勻后下片;于190℃平板硫化機(jī)上壓制成1ｍｍ、4ｍｍ厚的片。

1.5　性能測試?yán)鞆?qiáng)度:按ＧＢ/Ｔ1040-1983測試;Ｉｚｏｄ缺口沖擊強(qiáng)度:按ＧＢ/Ｔ1043-1983測試;光氧老化性能:按ＧＢ/Ｔ3631-1983,通過自然曝露老化試驗(yàn)進(jìn)行評(píng)價(jià),均采用拉伸樣條,測定不同老化時(shí)間下拉伸強(qiáng)度的保留率(不同老化時(shí)間樣品拉伸強(qiáng)度與初始值之比);熔體質(zhì)量流動(dòng)速率:按ＧＢ/Ｔ3682-1983測定;處理及未經(jīng)處理的云母以不同比例加入液體石蠟中,攪拌形成懸浮液,用ＮＤＪ-1型旋轉(zhuǎn)粘度計(jì)測其表觀粘度。

2　結(jié)果與討論

2.1?。遥牛脤Γ校?云母體系流動(dòng)性能的影響



　　表1為稀土偶聯(lián)劑對ＰＰ/云母復(fù)合體系ＭＦＲ的影響,從表1可看出,在添加量不超過50%(質(zhì)量)時(shí),未經(jīng)處理云母的加入均引起復(fù)合體系ＭＦＲ的降低,且ＭＦＲ隨粒子加入量的增加而降低;ＲＥＣ處理后復(fù)合體系的流動(dòng)性都有明顯改善,ＭＦＲ的明顯增加證明ＲＥＣ確實(shí)改善了無機(jī)粒子在基體中的分散性及與基體之間的相容性。

2.2?。遥牛脤Γ校?云母體系力學(xué)性能的影響圖1、2為偶聯(lián)劑和云母用量與復(fù)合體系力學(xué)性能的關(guān)系,從圖2可以看出,未經(jīng)處理的云母填充體系,當(dāng)填充量較大(超過10%)時(shí),隨著云母用量增加,體系的Ｉｚｏｄ缺口沖擊強(qiáng)度呈下降趨勢,且明顯低于ＰＰ的沖擊強(qiáng)度;當(dāng)云母用量為50%時(shí),Ｉｚｏｄ缺口沖擊強(qiáng)度約為ＰＰ的70%;而用ＲＥＣ處理過的云母填充體系,在填充量0～15%范圍內(nèi),Ｉｚｏｄ缺口沖擊強(qiáng)度均高于純ＰＰ,顯示出良好的無機(jī)粒子增韌作用。



從圖1可以看出,隨著云母填充量的增大,體系的拉伸強(qiáng)度下降,這也符合一般規(guī)律。特別是在高填充情況下,經(jīng)ＲＥＣ處理過的體系,拉伸強(qiáng)度下降幅度不大。可見,就力學(xué)性能而言,ＲＥＣ是一種較好的改性劑。

2.3　ＲＥＣ對分散性的影響利用液體石蠟“模擬”ＰＰ熔體,通過測定液體石蠟/云母懸浮體系的粘度,來評(píng)價(jià)云母經(jīng)ＲＥＣ處理前后與ＰＰ的相容性及在ＰＰ中分散性的變化。用不同比例的偶聯(lián)劑ＲＥＣ對云母進(jìn)行表面處理,云母/液體石蠟混合體系的表觀粘度與ＲＥＣ用量間的關(guān)系如圖3示,在一定的配比云母/液體石蠟質(zhì)量比為35/100)下,隨著ＲＥＣ用量的增加,混合體系的粘度迅速下降;說明ＲＥＣ對云母有很好的改性效果。云母是表面能很高的極性物質(zhì),不易在非極性介質(zhì)中分散,因而未經(jīng)處理的云母/液體石蠟體系的表觀粘度很大,靜置時(shí)極易凝聚;ＲＥＣ是兩親結(jié)構(gòu)的稀土金屬有機(jī)化合物,親水端可與云母作用,而疏水端朝外在其表面形成親油性的改性劑層,因而使云母在液體石蠟中表現(xiàn)出良好的分散性,體系的粘度因而大大降低,長時(shí)間放置時(shí)只發(fā)生沉降而不出現(xiàn)凝聚現(xiàn)象。當(dāng)ＲＥＣ用量為1.5%左右時(shí),體系粘度發(fā)生突變,迅速減小;超過此值后,繼續(xù)增加ＲＥＣ用量,體系粘度下降變緩并趨于穩(wěn)定。其原因可能是在1.5%左右,偶聯(lián)劑在云母表面恰好形成單分子層;根據(jù)偶聯(lián)劑作用的單分子層理論,在填粒表面形成單分子層即能達(dá)到表面改性作用,更多用量對全面改善性能無明顯作用。未經(jīng)處理的云母和用1.5%、5.0%的ＲＥＣ處理過的云母與液體石蠟的混合物,其粘度隨云母用量的變化情況如圖4。未經(jīng)處理的云母/液體石蠟體系,粘度隨云母用量的增加上升很快,當(dāng)配比為10/100(質(zhì)量)左右時(shí),表觀粘度急劇增加;而經(jīng)ＲＥＣ處理體系,當(dāng)配比接近30～40/100(質(zhì)量)時(shí),粘度才發(fā)生突變,可見,ＲＥＣ對云母的表面改性作用是非常顯著的。

2.4　ＲＥＣ對ＰＰ/云母體系老化性能的影響自然爆曬試驗(yàn)中,不同體系老化一定時(shí)間后拉伸強(qiáng)度與初始拉伸強(qiáng)度之比(即拉伸強(qiáng)度的保留率)隨老化時(shí)間的變化情況如圖5,由圖5可以看出,隨著老化時(shí)間的延長,體系的拉伸強(qiáng)度降低;與未處理的云母相比,用ＲＥＣ處理的體系的耐光氧老化性能有進(jìn)一步劣化的趨勢,但這種趨勢并不明顯,不影響其在本體系中的應(yīng)用。



3　結(jié)論
　　1)填料未經(jīng)改性的體系力學(xué)性能及流動(dòng)性能差,用稀土偶聯(lián)劑對填料進(jìn)行表面處理后,體系沖擊強(qiáng)度與純ＰＰ相當(dāng),流動(dòng)性能優(yōu)異。2)云母加入后,對ＰＰ/云母體系的光氧老化過程影響不大,稀土偶聯(lián)劑的加入對體系的光氧老化過程也無明顯影響。3)通過ＰＰ/云母體系流動(dòng)性能、力學(xué)性能的研究,證明稀土偶聯(lián)劑對云母有顯著的改性作用。